如何选择LED照明的恒流应用？无疑，Buck型结构是性价比最好的选择。本文就简单介绍一些低边Buck型LED驱动电路的原理和应用。

首先，是几种常见的BUCK型结构。

第一种是高边驱动NMOS的方式，这种Buck型电路是在低压DCDC中见得最多的。它的优点是输入输出是共地的，并且公共端是系统电位最低点。在高压Buck中，我们很少见到这种方式，原因在于高边NMOS需要自举升压浮动驱动，高压的驱动电路太占芯片的面积了。所以可以想象，为什么一片高低边驱动器价格动辄好几块钱。

第二种是高边驱动PMOS，这种结构的优点和第一种相同，也不需要自举升压驱动，但却是比较少见，原因在于PMOS的多子为空穴，迁移率低，造成PMOS的性能较差，另外，这种驱动要以输入为参考，同样会比较复杂。

第三种是高压Buck型LED驱动器中最为多见的，今天要说的两个IC都是这种结构。它的优点很明显：控制电路不需要承受高压就能很好地完成对功率管的驱动，因此IC的成本可以做到很低。而在LED以外的应用中，我们几乎不会这样用，原因很简单，这种结构的公共端是电源输入正端，不符合我们的习惯。说完上面这些，我们就来看看这些电路是如何来恒流的。首先，我们要搞清楚恒流的概念，恒的是负载的平均电流，对于Buck拓扑，也就是电感的平均电流。对于任何一种拓扑，一个开关周期内电感的电流都是先升到峰值，再降到谷值的，这个谷值可能大于0（连续模式），也可能等于0（断续模式或者临界模式）或者小于0（这种情况只会在同步整流的结构中出现）。如果是连续模式或者临界模式，那么电感的平均电流就等于峰值电流加上谷值电流除以2，即：

Io_avg=IL_avg=(IL_peak+IL_valley)/2

如果要恒流，只要将电感的峰值电流和谷值电流定死就行。如下图，对于低边Buck型结构，开关管开启时，电流按照蓝线方向流动，电感电流逐渐上升，如果检测Rcs上的电压达到一定值（即电感电流达到一定值）时开关管关断，那么峰值电流就定下来了。假设这个阈值为Vthh，那么峰值电流大小为：

IL_peak=Vthh/Rcs

接下来的开关周期内，电感通过二极管D续流，如下图所示。这就出现了一个问题，此时的电流不再流经开关管，控制电路无法知道电流下降到何种程度了。

怎么办？先看一下下面这个图。用过临界模式PWM控制IC的应该很快能够看出来，这种结构可以实现在电感电流下降到0附近时重新打开开关管，也就是说，可以强迫电路工作在临界工作模式。使用一个辅助绕组，开关管关断期间，电感电流下降，辅助绕组感应产生一个正电压，当电感电流下降为零时，感应电压消失，触发开关管重新开启。D1这个二极管是用来阻断开关管开启时辅助绕组上的反压的，实际上我们可能看不到这个二极管，因为可以在IC内部A2的反相输入端反向并接一个二极管到地，效果一样的。

这个电路使得电感电流波形非常接近上图的临界模式，也就实现了输出的恒流：

Io_avg=IL_avg=(IL_peak+IL_valley)/2=IL_peak/2

这就是BP2822的工作模式。大家会问，为什么BP2822的应用中没有这个辅助绕组？确实没有，这个绕组肯定让电感的加工变得复杂，成本会略微上升。那么它是如何检测电感电流下降到零的呢。大家可以先想一下反激工作在断续模式下，开关管漏极电压在开启前上一个周期内的波形是什么样的。没错，会出现振荡。那Buck型的会不会也有这样现象呢？会。

大家看下图。假设电流在t时刻过零，则t-时刻有：

Vds=Vcoss=Vin

在t+时，电感电流为零，C远大于Coss，C视为短路，则Coss与L构成串联谐振回路，谐振频率为

初始振荡幅度为Vin。用saber仿一下，确实如此。

有这个振荡，那就好办了，只要检测这个振荡一开始，我们就把开关管重新开启，那么久非常接近临界工作模式了。甚至，我们可以检测到这种振荡到达谷值时将开关管开启，那么就是我们所说的准谐振（QR)了。但是仍然有问题。不涉及到IC的可能不知道，国内绝大多数集成功率管的IC都是将控制部分的裸片和一个外置的功率管裸片封装到一起的，也就是单片封装，而不是单片集成。那么，功率管漏端和控制IC基本都是没有连接关系的，那又如何取得这个振荡信号呢？

这一点，还和驱动结构相关。为了减小IC功耗，BP2822这类IC都是采用源极驱动的方式。也就是说，芯片实际驱动的是一个低压的功率管，另外一个高压功率管用来承受耐压，下图可以说明这一结构。使用一个二极管和电容，就可以得到这个振荡信号。但是，这个二极管和电容是需要承受高压的，放在IC内部是不现实的，放在芯片外部，无疑增加了外围的复杂度。

究竟是如何检测的呢？再看下图就知道了。下管的源漏寄生电容导致下管的漏端（即高压管的源端）对地也会产生同样波形的振荡，这个振荡是低压的，检测起来就方便了。

浅析低边Buck型LED驱动电路